單作用式（shì）的輸油泵多為2缸（一（yī）個（gè）進、出油（yóu）孔），機泵（bèng）活塞往複運行1次泵1次油。多用在同110mm缸徑以下小功率柴油機（jī）配套使用的i號、a型等高壓噴油泵上，在標定轉速1 100 r/m in時其供油能（néng）力最高可以達到100循環300 m l左右。
機泵（結構1）工作原理（lǐ）（見1a）：挺柱體在偏心輪的驅動下推動頂杆使機泵（bèng）活塞下行，後腔產生負壓，進油（yóu）止回閥（fá）關閉，使（shǐ）前腔的燃油通過下油道打開的（de）出油（yóu）閥，流經上油道進入後腔。機泵活塞在機泵彈簧的作用下複位，前腔產生負（fù）壓，燃油通過（guò）開啟的（de）進油止回閥進入前腔；出油止回閥關閉（bì），後（hòu）腔容積減小，壓力升高，使燃油流向噴油（yóu）泵。手壓泵工作原理較簡單，類似打氣桶：手壓（yā）泵手柄上提，打開進油止（zhǐ）回閥燃油進入前腔；手壓泵手柄下壓，進油止回閥關閉，打開出油止回閥，使燃油流向噴油泵。b為（wéi）單作用式輸油泵的另一種形式（結構2），止回閥安裝在機（jī）泵（bèng）活塞中，手壓泵同後腔接（jiē）通，其原理同a相似，不再贅述。
大油量的雙作用輸油泵多為4缸（一對進、出油孔），在同等條件（轉速（sù）、供油壓力等）下其供油量相當（dāng）於單作用式輸油泵的2倍，機（jī）泵活塞（sāi）往（wǎng）複運行1次泵2次油。多用在同120 mm缸徑以上（shàng）大（dà）功率柴油（yóu）機配套使用的p2000， p3000型等高壓噴油泵上（shàng），在（zài）標（biāo）定轉速（sù）1 100 r/m in時其供油能力最高可以達到100循（xún）環500 m l左右。工作原理見1c，挺（tǐng）柱體在偏心輪的驅動下推動頂杆使機泵（bèng）活塞下行，後腔產生（shēng）負（fù）壓，出油止回閥（fá）2關閉，燃油通過打開的（de）進油止回閥2進入後腔；同時，前腔（qiāng）容積小（xiǎo），壓力升高，進油止回閥1關閉，使燃油通過打開的出油止回（huí）閥1流向噴（pēn）油泵（bèng）。機泵活塞在機（jī）泵（bèng）彈簧的作用下複位，前腔產生負（fù）壓，出油止回閥1關閉，燃油（yóu）通（tōng）過打開的進（jìn）油止回閥1進入（rù）前腔；同時，後（hòu）腔容積減（jiǎn）小，壓力升高，進（jìn）油止回閥2關閉，使燃油通過打開的出油止回閥2流向（xiàng）噴油（yóu）泵。手壓泵工作原理同單作用式輸（shū）油泵相同。
2單、雙作用式輸油泵的優缺點（diǎn）
單作用式輸油（yóu）泵運行1個循環泵油1次，當出油口被堵死時（shí），機泵活塞依然在往複（fù）運行，此時燃油在泵體內（nèi）前後（hòu）循環，不會出現泵內壓力無限（xiàn）升高的現象。如果雙（shuāng）作用式輸油泵出現出油口被堵（dǔ）死現象時就相當危險，燃油將繼續流向出油口，使泵體內的壓力不斷（duàn）上升。如（rú）不及時排除堵塞（sāi），可（kě）能會使零部件（jiàn）發生損壞，如手（shǒu）泵手柄被手泵軸頂穿或輸油泵總成發生破壞性損壞等。為防止此種現（xiàn）象的發生（shēng），燃油的清潔，濾（lǜ）清器濾芯的及時更換等保證油路暢（chàng）通（tōng）的措施變得相當重要，同（tóng）時提（tí）高泵體等零部件（jiàn）的加工精度和強（qiáng）度也是必要的。
3雙作用輸油泵的設計
2004年（nián）7月無錫威孚集團技（jì）術中心要求本（běn）公（gōng）司開發一種大油量的輸油泵，與其新研製（zhì）的p型高壓噴油泵（代號4p106， 6p107）匹（pǐ）配，以滿足6df係列、wd615 /618係列發動機配試的需要。
對於油（yóu）量需求比較大的p型高壓噴油泵，特別是p2000， p3000型高壓噴油泵，標定轉速所需油量一般大於400 m l.普通單作用式（shì）的輸（shū）油泵在加大泵油行程，提高機泵彈簧剛（gāng）度的情況（kuàng）下很難（nán）達到。即（jí）使達到此要求，也會使輸油泵總成的外（wài）形尺寸變大，與盡量減（jiǎn）小柴油機外形體積，縮小裝（zhuāng）配（pèi）空間的設計發展方向相背離，可能會在（zài）同（tóng）高壓噴油泵或柴油機的安裝（zhuāng）中產（chǎn）生幹涉。因此，有必要開發一種大油量，外形緊湊的輸油泵。設計人員隨即提出（chū）2種設計方案：方案1：在原pw型輸油泵的基礎上作部分尺寸調整，將泵油行程（chéng）由6 mm加大到12 mm，將機泵（bèng）活塞的直徑由22 mm加大到24 mm，同時提高機泵彈簧剛度。
方案2：設（shè）計一種新型的雙作用式輸油泵，將泵油行（háng）程縮小到5 5 mm，機泵（bèng）活塞直徑仍為22mm.
經與（yǔ）無錫威孚集團（tuán）技術中心商討，初步認為方案1油量雖滿足要求，但外（wài）形尺寸偏大，可能會在同（tóng）柴油機安裝中產生幹涉，不能使用；方案2外形尺寸滿足柴油機安裝要求，具備試製的可行性（xìng）。設計人（rén）員首先試製了5台新型輸油泵樣品（代號05s2022，，相關性能參數見），試驗發現， 05s2022輸油泵在標定轉速1 100 r/m in時（shí）供油量不足。設計人員對原方案2重新進行調整（zhěng），機泵彈簧剛（gāng）度進一步提高，並建議無錫威（wēi）孚集團將高壓噴油泵凸輪（lún）軸上的偏心輪改用（yòng）雙偏心結構（活（huó）塞行程5. 5mm 2），再調試樣泵，供油量完（wán）全滿足要求。在此基礎（chǔ）上，設計人員又對10台樣品進行了產品冷拖1 000 h可靠（kào）性（xìng）試驗（yàn）。
1 05s2022輸油泵（bèng）的相關性能參數輸油（yóu）壓力/m pa凸輪轉速/（ r！m in - 1）100循環供油（yóu）量/m l 0. 15 120 790 0. 15 750 640 0. 15 1100 410
4產品改進設計與試驗
05s2022雙作用式輸油泵在產品冷拖（tuō）可靠性試驗300 h過程中出現了泵體的法蘭麵開裂，出油端止回閥磨損，機泵活塞磨損嚴重（有（yǒu）一台被頂杆頂穿）等不良現象。針對此類現象，設計人員采取了以下整改措施。
a.提高泵體材料牌號。
b.機泵活塞以機加工件（a）代替衝壓件（b），改善其（qí）外圓粗（cū）糙度、圓度，提高其表麵硬度，保證其（qí）可靠性（xìng）。
c.對止回閥的材料提出耐磨性要求。將原輸油（yóu）泵使用的三角形導向外圓（yuán）件（a，試驗中出現（xiàn）磨損，強度、耐磨性不能滿足要求），改為圓柱形導向外圓件（b）；對原材料提出定點采購，提高外圓的粗糙（cāo）度、端麵平麵度等技術（shù）要求，保證其耐磨性。
d.對機泵彈（dàn）簧提出剛度要求。將原輸油泵（bèng）使用的圈數（shù）為10. 5圈，有效圈數為8. 5圈，直徑為2. 3mm的彈簧（a），改為（wéi）圈數為9. 5圈，有效圈（quān）數為7. 5圈，直徑為2. 5 mm的彈簧（見圖5b），保證了彈簧的預緊力，提高了彈簧的剛度。
重新對改進後的產品總成做可靠（kào）性試驗，試（shì）驗運行500 h過程（chéng）中泵體（tǐ）各部位沒有出現裂紋，活塞（sāi）磨（mó）損在（zài）要（yào）求之內（nèi），但出油端止回閥仍然有劇烈磨損出現（xiàn）。相關技術人員對此進行分析，最終認為是出油（yóu）管接頭中孔同止（zhǐ）回閥外圓之間的配合間隙過大所至，於是將配合（hé）間隙由原來的（de）0. 150 0. 300 mm改為0. 050 0. 015 mm.在此期（qī）間，杭（háng）州汽車發動機廠提出濾油杯結構不可靠，故對此結構進行了（le）重新（xīn）設計（jì），代號（hào）定為（wéi）05s2023，結構見6，並立即組織試製了10台05s2023輸油泵樣品。試驗結果表明，產品供油性能（néng）等指標明顯好於05s2022輸油泵，濾油杯結構可靠性也得（dé）到提高，並再次送樣無錫威孚集團做產品冷拖可靠性試驗。
改進（jìn）後的雙作用式05s2023輸油泵（bèng）在產品冷拖可靠性試驗1 000 h過程中（zhōng）沒（méi）有出現任何故障，各零部件磨損正常，各項性能指標仍滿足要（yào）求。
5結論
雙作用式輸油泵具有結構緊湊、外形小、工作強度較高、供油能力較強等優點，可以滿足設（shè）計日益緊湊的發動機要求。同時，雙作（zuò）用（yòng）式輸油泵對其裝配部件總體要求必須提高，包括其材料、加工精度、連（lián）接強度和配合間隙等方麵，以滿（mǎn）足其可靠性、平均故障（zhàng）時間等相關產品（pǐn）技術要求。最後，對於雙作用式輸油泵對（duì）油路暢通的要（yào）求（qiú）也必須（xū）引起注意，因高壓（yā）油泵靠近柴（chái）油機的排氣管，溫度較高（gāo），因此應防止輸油泵發生斷裂、破損漏油等問題造成發生火災等重大（dà）經濟事故。

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